潜江贝雷片钢支撑碗扣630钢管柱桥面板租赁安装

贝雷片的翼板区核算=0.2mm<[f]=300/400=0.75mm 翼板区：f=ql4/150EI=21.72*6004/(150*2.06×105*83333)=0.67mm<[f]=600/400=1.25mm 故模板的刚度满意要求 2、横桥向方木     横桥向方木放置于顺桥向方木上面，横桥向方木标准选用15cm×15cm，方木距离底板下按30cm安置，翼缘板下按60cm安置，核算模型简化为三跨接连梁核算，疏忽方木自重的影响。 （1）、强度验算 荷载组合：     底板区：q=（1.2*（50.5+1）+1.4*（2.5+2+2））*0.3=21.3kN/m     翼缘区：q=（1.2*（10.4+1）+1.4*（2.5+2+2））*0.6=13.7kN/m     大弯矩：底板区： MmAX= qL2/10=0.1*21.3*0.92=1.73kN.m   翼板区： MmAX= qL2 /10=0.1*13.7*1.8 2 =4.5kN.m   翼板区的大弯矩大，故用翼板区的大弯矩核算   W=1/6*B*H2=1/6*150*1502=5.63×105mm3 σ=MmAX/W=4.5*106/(5.63*105)=7.9MPa<[σ]=10.8MPa 故横向方木强度满意要求荷载组合： 底板区：q=1.2*（50.5+1）*0.3=18.54kN/m 翼板区：q=1.2*（10.4+1）*0.6=8.2kN/m       截面惯性矩：I=1/12*150*1503=42.2×106mm4   抗弯刚度   底板区： f=ql4/150EI=18.54*9004/(150*8.5×103*42.2×106) =0.23mm<[f]=900/400=2.25mm   翼板区f=ql4/150EI=8.2*18004/(150*8.5×103*42.2×106)=1.5mm<[f]=1800/400=4.5mm     故横向方木刚度满意要求 3、纵桥向方木   纵桥向方木尺度选用15cm×15c，放置于碗扣支架的顶托上，接受横桥向方木传递给其的会集荷载，核算跨径底板处为60cm，翼缘板处为60cm，按简支梁模型考虑。强度验算   横向方木所传递给纵向方木的会集力为： 底板区：P=21.3×0.6=12.78kN 翼板区：P=13.7×0.6=8.22kN   纵向方木自重：g＝6×0.15×0.15＝0.14 kN/m 按大正应力布载形式核算： 支座反力   底板区：R＝(12.78*0.6+0.14*0.6*0.3)/0.6=12.9KN 翼板区：R＝(8.22*0.3+0.14*0.6*0.3)/0.6=4.12KN 大跨中弯距   底板区：Mmax＝12.9×0.3-0.14×0.32/2-12.78×0.15＝1.95KN.m 翼板区：Mmax＝4.12×0.3-0.14×0.32/2＝1.22KN.m 因底板区的弯矩大，按底板区的大弯矩核算 抗弯刚度W=1/6*150*1502=5.63×105mm σmax＝Mmax /W＝1.95*106 /5.63*105 ＝3.46MPa＜[σ0]=10.8 MPa   故纵向方木的强度满意要求 （2）、刚度验算     按大支座反力布载形式核算： 会集荷载: 底板区：P=12.78*3-1.4*（2.0+2.0+2.5）*0.6=32.88kN翼板区：P=8.22*2-1.4*（2.0+2.0+2.5）*0.9=10.98kN 因底板区的会集腹板区较区大，故只需验算底板区和翼板区即可。 抗弯惯性矩I=1/12*150*1503=4.22×107mm4 抗弯刚度 底板区：f＝Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI) ＝32.88*1000*6003/(48*8.5×103*4.22×107)+5*0.14*6004/(384*8.5×103*4.22×107)＝0.43mm＜[f0]＝600/400＝1.5mm   翼板区： f＝Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)＝ 10.98*1000*6003/(48*8.5×103*4.22×107)+5*0.14*6004/(384*8.5×103*4.22×107)＝0.14mm＜[f0]＝600/400＝1.5mm 故纵向方木的刚度符合要求 4、碗扣立杆核算 依据《修建施工碗扣式钢管脚手架安全技术标准》(JGJ 166-2008)的规则，脚手架立杆安稳核算的荷载组合为:   1、荷载+可变荷载荷载   2、荷载+(可变荷载+风荷载)   立杆接受顺桥向方木传递给其的荷载，底板区接受60cm×60cm平面内的荷载，翼板区接受60cm×60cm平面内的荷载。   （1）、不组合风荷载 底板区： N1=（1.2*（50.5+1）+1.4*（2.5+2+2））*0.6*0.6=25.5kN 翼板区： N1=（1.2*（10.4+1）+1.4*（2.5+2+2））*0.6*0.6=8.2kN 底板区支架立杆接受的荷载大，用其核算 支架自重偏保存按2.3m考虑， G=2.3*0.235=0.54KN 单根立杆所接受的大竖向力为： N=25.5+0.54=26.04kN 横杆步距按1.2m核算，故立杆核算长度为1.2m，回转半径为15.78mm。 长细比λ=L/i=1200/15.78=76<80,依据《修建施工碗扣式钢管脚手架安全技术标准》，查表得故φ=0.744，则： [N]= φA[σ]=0.744×489×182=66.2kN N<[N]   符合要求     （2）、组合风荷载 立杆荷载： 依据《修建施工碗扣式钢管脚手架安全技术标准》，支架立杆的轴向力规划值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总规划值核算。 底板区： N1=（1.2*（50.5+1）+1.4*（2.5+2+2））*0.6*0.6=25.5kN 翼板区： N1=（1.2*（10.4+1）+1.4*（2.5+2+2））*0.6*0.6=8.2kN 底板区的组合荷载大，用其进行验算。   风荷载标准值按下式核算： ωk=βμsμzω0=1.78*1.2*0.74*0.41=0.64 KN/m2 其间   β—取1.78，依照《修建结构荷载标准》(GB50009-2001)选用w0 -- 根本风压(kN/m2)，依照《修建结构荷载标准》(GB50009-2001)的规采 用：ω0=V02/1600,V0取25.6m/s，则ω0=0.41KN/m2；μz -- 风荷载高度变化系数，依照《修建结构荷载标准》(GB50009-2001)的规则选用：偏保存估计取值h=12m, 属B类。μz =0.74μs -- 风荷载体型系数：本工程 取值为1.2； Mw=0.6×1.4×Mwk=0.9×1.4×Wk×la×h2/10 =0.6×1.4×0.64×0.6×1.22/10=0.046kN〃m 立杆安稳性验算：σ =1.05×N/(φA)+Mw/W=1.05×26.04×103/(0.744×4.89×102)+0.064×106 /(5.078×103)=76MPa<[f]=182MPa 纵上，支架立杆安稳性满意要求 5、工字钢受力核算 本桥主墩紧邻317省道，考虑到施工安全型，前四层贝雷片长宽均为3*6m第五层贝雷片宽3m，长12m，为保证施工安全，在第五层贝雷片上纵向搭设18和32工字钢，靠主墩两头装置通长I32工字钢，箱梁底板下部装置I18工字钢，考虑到作业区域顺道路方向伸出1.2m。固只需验算悬臂1m工字刚和主墩两头纵向I32工字钢是否满意要求即可。 悬臂端工字钢（I18）受力核算： 依据立杆安稳性验算，立杆大竖向力为26.04KN. E=200Gpa，W=185.4cm3，I=1669cm4，[σ]=145Mpa。大弯矩: 反力：R=26.04+0.25*0.75=26.22； 大剪力：t=QS/Iδ<[t]=85MPa； M=26.04*0.6+0.25*0.75*0.75/2=15.7 kN〃m σmax＝Mmax /W=15.7*106/1.85*105 =84.86 Mpa<[σ]=145Mpa 满意条件 悬臂端挠度： f =ql^4/(8EI)+pl^3/(3EI) =0.25*1000*0.754 /(8*200*1669) +26.04*1000*0.63 /(3*200*1669) =0.6＜L/400=1.88mm 满意条件 主墩两头纵向工字钢(132)受力验算： 依据立杆安稳性验算，主墩两头32工字钢仅接受翼板区立杆竖向力，为8.2KN. E=200Gpa，W=726.7cm3，I=11626cm4，[σ]=145Mpa大弯矩: 大弯矩为跨中2.25m位M=8.2*2.25+8.2*1.65+8.2*1.05+8.2*0.4+0.57*4.5*4.5/8   =45kN〃m σmax＝Mmax /W=45*106/7.27*105=61.9 Mpa<[σ]=145Mpa 满意要求。 挠度核算：44 55*8.2*4.51.94500/40011.25384384*200*11626 qlfmmEI满意要求。 6、贝雷片受力核算 悬臂贝雷架桁架大容许弯矩和剪力如下： 单排单层：［M］＝788.2KN•M，［t］=245.2KN ，W=3578.5cm3 C50钢筋混凝土密度取：26 KN/m3   第五层贝雷片两头各伸出第四层贝雷片3m，首要承当翼缘板处竖向向下应力。假定该处伸3米会集荷载取较大值，立杆大应力，26.04KN，自重取21KN/m。在悬臂端假定每根立杆承重为翼板单根立杆的四倍，既p=8.2*4 M=（8.2*4）*0.6+(8.2*4)*1.2+(8.2*4)*1.8+(8.2*4)*2.4 +(8.2*4)*3+21*3*3/2=328.86kN〃m<［M］＝788.2KN〃M σmax＝Mmax /W=328.86*106/3578.5*105 =110 Mpa<[σ]= 273MPa t=26.04*5+21*3=193.2<［t］=245.2KN。 满意要求 底部贝雷片安稳性验算： 0#块混凝土方量103.75m3，钢筋重25891.4kg，共计2956.41KN，单侧1478.2KN。 贝雷片自重按300kg/片 1478.2/(3*6)=82KN/m 模板自重：取18 KN/m（包含立杆、工字钢、方木等） 施工人员、施工料具荷载按均布施工荷载q3=2.5kN/m     混凝土振捣时产生的荷载q4=2kN/ m   贝雷片自重：q=3/3×7=7 KN/m 考虑分项系数1.2 内力核算： 共7排贝雷片，每贝雷片大应力为q=（(82+18+11.5)*1.2*0.45=60.84KN/M M中=ql2/10=60.84*0.45*0.45/8=1.23 KN.m Ra ＝Rb ＝ql/2＝50.7*0.45/2＝11.4 KN σmax＝Mmax /W=15.7*106/1.85*105 =84.86 Mpa<[σ]=145Mpa 单排贝雷片大剪力Qmax= RA = RB ＝11.4 ＜ [Q] = 245.2 KN 符合要求。